Issiqlik kengayishini qoplash uchun U shaklidagi kompensatorlar issiqlik tarmoqlari va elektr stantsiyalarida eng ko'p qo'llaniladi. Uning ko'plab kamchiliklariga qaramay, ular orasida: nisbatan katta o'lchamlar (kanal yotqizish bilan isitish tarmoqlarida kompensatsion nişlarni o'rnatish zarurati), sezilarli gidravlik yo'qotishlar (plomba qutisi va ko'rfaz bilan solishtirganda); U shaklidagi kompensatorlar bir qator afzalliklarga ega.

Afzalliklar, birinchi navbatda, soddaligi va ishonchliligini o'z ichiga oladi. Bundan tashqari, ushbu turdagi kompensatorlar o'quv, uslubiy va ma'lumotnoma adabiyotlarida eng yaxshi o'rganilgan va tavsiflangan. Shunga qaramay, ixtisoslashtirilgan dasturlarga ega bo'lmagan yosh muhandislar ko'pincha kompensatorlarni hisoblashda qiyinchiliklarga duch kelishadi. Bu, birinchi navbatda, juda murakkab nazariya, ko'p sonli tuzatish omillarining mavjudligi va afsuski, ba'zi manbalarda matn terish xatolari va noaniqliklar mavjudligi bilan bog'liq.

Quyida ikkita asosiy manbadan foydalangan holda U shaklidagi kompensatorni hisoblash tartibining batafsil tahlili keltirilgan, uning maqsadi mumkin bo'lgan matn terish xatolari va noaniqliklarini aniqlash, shuningdek natijalarni taqqoslash edi.

Ko'pgina mualliflar tomonidan taklif qilingan kompensatorlarning odatiy hisobi (1-rasm, a) Kastiliano teoremasidan foydalanishga asoslangan protsedurani o'z ichiga oladi:

Qayerda: U- kompensator deformatsiyasining potentsial energiyasi; E- quvur materialining elastiklik moduli, J- kompensator (quvur) uchastkasining eksenel inersiya momenti,

Qayerda: s- rozetkaning devor qalinligi,

D n- rozetkaning tashqi diametri;

M- kompensator kesimidagi egilish momenti. Bu erda (muvozanat holatidan, 1-rasm a)):

M = P y x - P x y+M 0 ; (2)

L- kompensatorning to'liq uzunligi; J x- kompensatorning eksenel inersiya momenti, J xy- kompensatorning markazdan qochma inersiya momenti, S x- kompensatorning statik momenti.

Yechimni soddalashtirish uchun koordinata o'qlari og'irlikning elastik markaziga o'tkaziladi (yangi o'qlar). Xs, Ha), Keyin:

S x = 0, J xy = 0.

(1) dan biz elastik qarshilik kuchi Px ni olamiz:

Siqilish kompensatorning kompensatsiya qobiliyati sifatida talqin qilinishi mumkin:

Qayerda: b t- chiziqli termal kengayish koeffitsienti, (uglerodli po'latlar uchun 1,2x10 -5 1 / deg);

t n- boshlang'ich harorat (so'nggi 20 yildagi eng sovuq besh kunlik davrning o'rtacha harorati);

t Kimga- oxirgi harorat ( maksimal harorat sovutish suvi);

L uch- kompensatsiya qilingan uchastkaning uzunligi.

Formula (3) ni tahlil qilib, biz eng katta qiyinchilik inersiya momentini aniqlashda degan xulosaga kelishimiz mumkin. J xs, ayniqsa, birinchi navbatda kompensatorning og'irlik markazini aniqlash kerak bo'lganligi sababli (bilan y s). Muallif aniqlash uchun taxminiy, grafik usuldan foydalanishni oqilona taklif qiladi J xs, qattiqlik koeffitsientini hisobga olgan holda (Karman) k:

Birinchi integral o'qga nisbatan aniqlanadi y, o'qga nisbatan ikkinchi y s(1-rasm). Kompensatorning o'qi grafik qog'ozda masshtabga tortiladi. Kompensatorning butun egri o'qi L ko‘p segmentlarga bo‘linadi Ds i. Segment markazidan o'qgacha bo'lgan masofa y i o'lchagich bilan o'lchanadi.

Qattiqlik koeffitsienti (Karman) egilish vaqtida egilishlar kesimini mahalliy tekislashning eksperimental tasdiqlangan ta'sirini aks ettirish uchun mo'ljallangan, bu ularning kompensatsiya qobiliyatini oshiradi. IN normativ hujjat Karman koeffitsienti , da berilganlardan farqli empirik formulalar yordamida aniqlanadi. Qattiqlik koeffitsienti k qisqartirilgan uzunlikni aniqlash uchun ishlatiladi L prD arc elementi, bu har doim haqiqiy uzunligidan kattaroqdir l G. Manbada egilgan egilishlar uchun Karman koeffitsienti:

bu erda: l - egilish xarakteristikasi.

Bu yerga: R- orqaga tortish radiusi.

Qayerda: b- orqaga tortish burchagi (graduslarda).

Payvandlangan va qisqa egilgan shtamplangan burmalar uchun manba aniqlash uchun boshqa bog'liqliklardan foydalanishni taklif qiladi k:

Qayerda: h- payvandlangan va shtamplangan burmalar uchun egilish xususiyatlari.

Bu erda: R e - payvandlangan burmaning ekvivalent radiusi.

Uch va to'rt sektorli burmalar uchun b = 15 daraja, to'rtburchaklar ikki sektorli egilish uchun b = 11 gradusni olish taklif etiladi.

Shuni ta'kidlash kerakki, in , koeffitsienti k ? 1.

RD 10-400-01 me'yoriy hujjati moslashuvchanlik koeffitsientini aniqlashning quyidagi tartibini nazarda tutadi. TO r * :

Qayerda TO r- quvur liniyasining kavisli qismi uchlarining cheklangan deformatsiyasini hisobga olmagan moslashuvchanlik koeffitsienti; o - egri kesma uchlaridagi deformatsiyaning zichligini hisobga oluvchi koeffitsient.

Bunday holda, agar bo'lsa, moslashuvchanlik koeffitsienti 1,0 ga teng bo'ladi.

Kattalik TO p formula bilan aniqlanadi:

Bu erda P - ortiqcha ichki bosim, MPa; Et - ish haroratida materialning elastik moduli, MPa.

Moslashuvchanlik koeffitsientiga ko'ra isbotlanishi mumkin TO r * birdan katta bo'ladi, shuning uchun (7) ga muvofiq egilishning qisqartirilgan uzunligini aniqlashda uning teskari qiymatini olish kerak.

Taqqoslash uchun biz OST 34-42-699-85 ga muvofiq ba'zi standart burmalarning moslashuvchanligini, ortiqcha bosim ostida aniqlaymiz. R=2,2 MPa va modul E t=2x 10 5 MPa. Natijalarni quyidagi jadvalda umumlashtiramiz (1-jadval).

Olingan natijalarni tahlil qilib, biz RD 10-400-01 bo'yicha moslashuvchanlik koeffitsientini aniqlash tartibi qo'shimcha ravishda hisobga olgan holda yanada "qat'iy" natijani (kamroq egilish moslashuvchanligi) beradi degan xulosaga kelishimiz mumkin. ortiqcha bosim quvur liniyasida va materialning elastik modulida.

U shaklidagi kompensatorning inersiya momenti (1-rasm b)) yangi o'qqa nisbatan y s J xs quyidagicha aniqlanadi:

Qayerda: L pr- kompensator o'qining qisqargan uzunligi;

y s- kompensatorning og'irlik markazining koordinatasi:

Maksimal egilish momenti M Maks(kompensatorning yuqori qismida amal qiladi):

Qayerda N- kompensatorning osilishi, 1-rasmga muvofiq b):

N=(m + 2)R.

Quvur devorining kesimidagi maksimal kuchlanish formula bilan aniqlanadi:

Bu erda: m1 - egilgan uchastkalarda kuchlanishning kuchayishini hisobga olgan holda tuzatish koeffitsienti (xavfsizlik omili).

Bukilgan tirsaklar uchun (17)

Payvandlangan burmalar uchun. (18)

V- filial qismining qarshilik momenti:

Ruxsat etilgan kuchlanish (10G 2S, St 3sp po'latlaridan yasalgan kengaytiruvchi birikmalar uchun 160 MPa; 10, 20, St 2sp po'latlari uchun 120 MPa).

Men darhol ta'kidlashni istardimki, xavfsizlik koeffitsienti (tuzatish) juda yuqori va quvur liniyasi diametrining oshishi bilan ortadi. Masalan, 90 ° egilish uchun - 159x6 OST 34-42-699-85 m 1 ? 2.6; 90 ° egilish uchun - 630x12 OST 34-42-699-85 m 1 = 4,125.

2-rasm.

Yo'l-yo'riqli hujjatda U shaklidagi kompensator bilan bo'lakni hisoblash, 2-rasmga qarang, iterativ protsedura bo'yicha amalga oshiriladi:

Bu erda kompensatorning o'qidan sobit tayanchlargacha bo'lgan masofalar o'rnatiladi L 1 va L 2 orqa o'rindiq IN va ketish belgilanadi N. Takrorlash jarayonida ikkala tenglama ham teng bo'lishi uchun erishish kerak; bir juft qiymatdan eng kattasi olinadi = l 2. Keyin kerakli kompensatorning o'sishi aniqlanadi N:

Tenglamalar geometrik komponentlarni ifodalaydi, 2-rasmga qarang:

Elastik qarshilik kuchlarining komponentlari, 1/m2:

Markaziy o'qlarga nisbatan inersiya momentlari x, y.

Kuchlilik parametri A, m:

[u sk] - ruxsat etilgan kompensatsiya kuchlanishi,

O'rnatilgan quvurlar uchun ruxsat etilgan kompensatsiya kuchlanishi [usk] gorizontal tekislik formula bilan aniqlanadi:

formula bo'yicha vertikal tekislikda joylashgan quvurlar uchun:

bu erda: - ish haroratida nominal ruxsat etilgan kuchlanish (po'lat 10G 2S uchun - 165 MPa 100°? t? 200°, po'lat uchun 20 - 140 MPa uchun 100°? t? 200°).

D- ichki diametri,

Shuni ta'kidlashni istardimki, mualliflar matn terish xatosi va noaniqliklaridan qocha olmadilar. Agar noziklik omilidan foydalansak TO r * (9) qisqartirilgan uzunlikni aniqlash uchun formulalarda l pr(25), markaziy o'qlarning koordinatalari va inersiya momentlari (26), (27), (29), (30), keyin egiluvchanlik koeffitsienti bo'lgani uchun kam baholangan (noto'g'ri) natija olinadi. TO r * (9) ga binoan birdan kattaroq va egilgan burmalar uzunligiga ko'paytirilishi kerak. Bukilgan tirsaklarning qisqargan uzunligi har doim ularning haqiqiy uzunligidan kattaroqdir ((7) ga muvofiq), shundan keyingina ular qo'shimcha moslashuvchanlik va kompensatsiya qobiliyatiga ega bo'ladilar.

Shuning uchun (25) va (30) ga muvofiq geometrik xususiyatlarni aniqlash tartibini sozlash uchun teskari qiymatdan foydalanish kerak. TO r *:

TO r *=1/ K r *.

Dizayn diagrammasida 2-rasmda kompensatorning tayanchlari mahkamlangan ("xochlar" odatda sobit tayanchlarni belgilash uchun ishlatiladi (GOST 21.205-93)). Bu "kalkulyator" ni masofalarni hisoblashga undashi mumkin L 1 , L 2 sobit tayanchlardan, ya'ni butun kompensatsiya qismining uzunligini hisobga oling. Amalda, qo'shni quvur liniyasi uchastkasining toymasin (harakatlanuvchi) tayanchlarining lateral harakatlari ko'pincha cheklangan; masofalar bu harakatlanuvchi, lekin cheklangan lateral harakat tayanchlaridan o'lchanishi kerak L 1 , L 2 . Agar siz quvur liniyasining lateral harakatlarini butun uzunligi bo'ylab sobit tayanchdan sobit tayanchgacha cheklamasangiz, quvur liniyasining kompensatorga eng yaqin qismlari tayanchlardan tushishi xavfi mavjud. Tasvir uchun bu fakt 3-rasmda MSC Nastran dasturida uzunligi 200 m bo'lgan 17G 2S po'latdan yasalgan DN 800 magistral quvurining bir qismini haroratni qoplash bo'yicha hisob-kitoblar natijalari ko'rsatilgan, harorat farqi - 46 C ° dan 180 C ° gacha. Kompensatorning markaziy nuqtasining maksimal lateral harakati 1,645 m ni tashkil qiladi. Shuning uchun, uzunliklar bo'yicha qaror L 1 , L 2 ehtiyotkorlik bilan qabul qilish kerak.

3-rasm.

(20) dagi birinchi tenglamaning kelib chiqishi to'liq aniq emas. Bundan tashqari, u o'lchov jihatidan to'g'ri emas. Axir, modul belgisi ostidagi qavslarda miqdorlar qo'shiladi R X Va P y (l 4 +…) .

(20) dagi ikkinchi tenglamaning to'g'riligini quyidagicha isbotlash mumkin:

uchun quyidagilar zarur:

Agar qo'ysangiz, bu haqiqatan ham to'g'ri

Maxsus holat uchun L 1 =L 2 , R y =0 , (3), (4), (15), (19) dan foydalanib, (36) ga kelishi mumkin. Belgilash tizimida buni hisobga olish muhimdir y = y s .

Amaliy hisob-kitoblar uchun men (20) ikkinchi tenglamadan tanishroq va qulayroq shaklda foydalanardim:

Bu erda A 1 = A [y sk ].

Maxsus holatda qachon L 1 =L 2 , R y =0 (simmetrik kompensator):

Texnikaning aniq afzalliklari bilan solishtirganda uning ko'p qirraliligi. Kompensator 2-rasm assimetrik bo'lishi mumkin; me'yoriylik nafaqat issiqlik tarmoqlari uchun, balki muhim quvurlar uchun ham kompensatorlarni hisoblash imkonini beradi. yuqori bosim, ular RosTechNadzor reestrida joylashgan.

Bajaraylik qiyosiy tahlil U-shaklidagi kompensatorlarni usullar yordamida hisoblash natijalari, . Keling, quyidagi dastlabki ma'lumotlarni o'rnatamiz:

a) barcha kengaytiruvchi bo'g'inlar uchun: material - Chelik 20; P=2,0 MPa; E t=2x 10 5 MPa; t?200°; yuklash - oldindan cho'zish; OST 34-42-699-85 bo'yicha egilgan burmalar; kompensatorlar gorizontal holatda joylashgan bo'lib, mo'ynali quvurlardan yasalgan. qayta ishlash;
b) 4-rasmga muvofiq geometrik belgilar bilan loyihalash sxemasi;

4-rasm.

c) hisoblash natijalari bilan birga 2-jadvaldagi kompensatorlarning standart o'lchamlarini umumlashtiramiz.

Kompensatorning burmalari va quvurlari, D n H s, mm	Standart o'lcham, 4-rasmga qarang	Oldindan cho'zish, m	Maksimal stress, MPa	Ruxsat etilgan stress, MPa
			ga binoan	ga binoan	ga binoan	ga binoan

Yaxshi ishingizni bilimlar bazasiga topshirish juda oson. Quyidagi shakldan foydalaning

Talabalar, aspirantlar, bilimlar bazasidan o‘z o‘qishlarida va ishlarida foydalanayotgan yosh olimlar sizdan juda minnatdor bo‘lishadi.

E'lon qilingan http://www.allbest.ru/

U shaklidagi kompensatorlarni hisoblash

Ph.D. S.B. Gorunovich,

qo'llar Ust-Ilimsk IESning dizayn guruhi

Ko'pgina mualliflar tomonidan taklif qilingan kompensatorlarning odatiy hisobi (1-rasm, a) Kastiliano teoremasidan foydalanishga asoslangan protsedurani o'z ichiga oladi:

Qayerda: U- kompensator deformatsiyasining potentsial energiyasi; E- quvur materialining elastiklik moduli, J- kompensator (quvur) uchastkasining eksenel inersiya momenti,

Qayerda: s- rozetkaning devor qalinligi,

D n- rozetkaning tashqi diametri;

M- kompensator kesimidagi egilish momenti. Bu erda (muvozanat holatidan, 1-rasm a)):

M = P yx - P xy+M 0 ; (2)

L- kompensatorning to'liq uzunligi; J x- kompensatorning eksenel inersiya momenti, J xy- kompensatorning markazdan qochma inersiya momenti, S x- kompensatorning statik momenti.

Yechimni soddalashtirish uchun koordinata o'qlari og'irlikning elastik markaziga o'tkaziladi (yangi o'qlar). Xs, Ha), Keyin:

S x= 0, J xy = 0.

(1) dan biz elastik qarshilik kuchini olamiz P x:

Siqilish kompensatorning kompensatsiya qobiliyati sifatida talqin qilinishi mumkin:

Qayerda: b t- chiziqli termal kengayish koeffitsienti, (uglerodli po'latlar uchun 1,2x10 -5 1 / deg);

t n- boshlang'ich harorat (so'nggi 20 yildagi eng sovuq besh kunlik davrning o'rtacha harorati);

t Kimga- oxirgi harorat (maksimal sovutish suvi harorati);

L uch- kompensatsiya qilingan uchastkaning uzunligi.

Qattiqlik koeffitsienti (Karman) egilish vaqtida egilishlar kesimini mahalliy tekislashning eksperimental tasdiqlangan ta'sirini aks ettirish uchun mo'ljallangan, bu ularning kompensatsiya qobiliyatini oshiradi. Normativ hujjatda Karman koeffitsienti , da keltirilganlardan farqli empirik formulalar yordamida aniqlanadi. Qattiqlik koeffitsienti k qisqartirilgan uzunlikni aniqlash uchun ishlatiladi L prD arc elementi, bu har doim haqiqiy uzunligidan kattaroqdir l G. Manbada egilgan egilishlar uchun Karman koeffitsienti:

bu erda: l - egilish xarakteristikasi.

Bu yerga: R- orqaga tortish radiusi.

Qayerda: b- orqaga tortish burchagi (graduslarda).

Payvandlangan va qisqa egilgan shtamplangan burmalar uchun manba aniqlash uchun boshqa bog'liqliklardan foydalanishni taklif qiladi k:

Qayerda: h- payvandlangan va shtamplangan burmalar uchun egilish xususiyatlari.

Bu erda: R e - payvandlangan burmaning ekvivalent radiusi.

Uch va to'rt sektorli burmalar uchun b = 15 daraja, to'rtburchaklar ikki sektorli egilish uchun b = 11 gradusni olish taklif etiladi.

Shuni ta'kidlash kerakki, in , koeffitsienti k ? 1.

RD 10-400-01 me'yoriy hujjati moslashuvchanlik koeffitsientini aniqlashning quyidagi tartibini nazarda tutadi. TO r* :

Bunday holda, agar bo'lsa, moslashuvchanlik koeffitsienti 1,0 ga teng bo'ladi.

Kattalik TO p formula bilan aniqlanadi:

Bu yerga P- ortiqcha ichki bosim, MPa; E t- ish haroratida materialning elastiklik moduli, MPa.

Moslashuvchanlik koeffitsientiga ko'ra isbotlanishi mumkin TO r* birdan katta bo'ladi, shuning uchun (7) ga muvofiq egilishning qisqartirilgan uzunligini aniqlashda uning teskari qiymatini olish kerak.

Olingan natijalarni tahlil qilib, biz RD 10-400-01 bo'yicha moslashuvchanlik koeffitsientini aniqlash tartibi yanada "qat'iy" natijani beradi (kamroq egilish moslashuvchanligi), qo'shimcha ravishda quvur liniyasidagi ortiqcha bosim va bosimni hisobga olgan holda. materialning elastik moduli.

U shaklidagi kompensatorning inersiya momenti (1-rasm b)) yangi o'qqa nisbatan y sJ xs quyidagicha aniqlanadi:

Qayerda: L pr- kompensator o'qining qisqargan uzunligi;

y s- kompensatorning og'irlik markazining koordinatasi:

Maksimal egilish momenti M Maks(kompensatorning yuqori qismida amal qiladi):

Qayerda N- kompensatorning osilishi, 1-rasmga muvofiq b):

N=(m + 2)R.

Quvur devorining kesimidagi maksimal kuchlanish formula bilan aniqlanadi:

Qayerda: m 1 - egilgan uchastkalarda kuchlanishning kuchayishini hisobga olgan holda tuzatish koeffitsienti (xavfsizlik omili).

Bukilgan tirsaklar uchun (17)

Payvandlangan burmalar uchun. (18)

V- filial qismining qarshilik momenti:

Ruxsat etilgan kuchlanish (10G 2S, St 3sp po'latlaridan yasalgan kengaytiruvchi birikmalar uchun 160 MPa; 10, 20, St 2sp po'latlari uchun 120 MPa).

2-rasm. RD 10-400-01 ga muvofiq kompensatorning dizayn diagrammasi.

Yo'l-yo'riqli hujjatda U shaklidagi kompensator bilan bo'lakni hisoblash, 2-rasmga qarang, iterativ protsedura bo'yicha amalga oshiriladi:

Tenglamalar geometrik komponentlarni ifodalaydi, 2-rasmga qarang:

Elastik qarshilik kuchlarining komponentlari, 1/m2:

Markaziy o'qlarga nisbatan inersiya momentlari x, y.

Kuchlilik parametri A, m:

[u sk] - ruxsat etilgan kompensatsiya kuchlanishi,

Gorizontal tekislikda joylashgan quvurlar uchun ruxsat etilgan kompensatsiya kuchlanishi [y sk ] formula bilan aniqlanadi:

formula bo'yicha vertikal tekislikda joylashgan quvurlar uchun:

bu erda: - ish haroratida nominal ruxsat etilgan kuchlanish (po'lat 10G 2S uchun - 165 MPa 100°? t? 200°, po'lat uchun 20 - 140 MPa uchun 100°? t? 200°).

D- ichki diametri,

Shuni ta'kidlashni istardimki, mualliflar matn terish xatosi va noaniqliklaridan qocha olmadilar. Agar noziklik omilidan foydalansak TO r* (9) qisqartirilgan uzunlikni aniqlash uchun formulalarda l pr(25), markaziy o'qlarning koordinatalari va inersiya momentlari (26), (27), (29), (30), keyin egiluvchanlik koeffitsienti bo'lgani uchun kam baholangan (noto'g'ri) natija olinadi. TO r* (9) ga binoan birdan kattaroq va egilgan burmalar uzunligiga ko'paytirilishi kerak. Bukilgan tirsaklarning qisqargan uzunligi har doim ularning haqiqiy uzunligidan kattaroqdir ((7) ga muvofiq), shundan keyingina ular qo'shimcha moslashuvchanlik va kompensatsiya qobiliyatiga ega bo'ladilar.

Shuning uchun (25) va (30) ga muvofiq geometrik xususiyatlarni aniqlash tartibini sozlash uchun teskari qiymatdan foydalanish kerak. TO r*:

TO r*=1/ K r*.

Dizayn diagrammasida 2-rasmda kompensatorning tayanchlari mahkamlangan ("xochlar" odatda sobit tayanchlarni belgilash uchun ishlatiladi (GOST 21.205-93)). Bu "kalkulyator" ni masofalarni hisoblashga undashi mumkin L 1 , L 2 sobit tayanchlardan, ya'ni butun kompensatsiya qismining uzunligini hisobga oling. Amalda, qo'shni quvur liniyasi uchastkasining toymasin (harakatlanuvchi) tayanchlarining lateral harakatlari ko'pincha cheklangan; masofalar bu harakatlanuvchi, lekin cheklangan lateral harakat tayanchlaridan o'lchanishi kerak L 1 , L 2 . Agar siz quvur liniyasining lateral harakatlarini butun uzunligi bo'ylab sobit tayanchdan sobit tayanchgacha cheklamasangiz, quvur liniyasining kompensatorga eng yaqin qismlari tayanchlardan tushishi xavfi mavjud. Ushbu haqiqatni ko'rsatish uchun 3-rasmda uzunligi 200 m bo'lgan 17G 2S po'latdan yasalgan DN 800 magistral quvur liniyasining bir qismini haroratni qoplash bo'yicha hisob-kitoblar natijalari ko'rsatilgan, harorat farqi - 46 ° dan 180 ° C gacha. MSC Nastran dasturi. Kompensatorning markaziy nuqtasining maksimal lateral harakati 1,645 m ni tashkil qiladi. Shuning uchun, uzunliklar bo'yicha qaror L 1 , L 2 ehtiyotkorlik bilan qabul qilish kerak.

3-rasm. MSC/Nastran dasturiy paketi (MPa) yordamida U shaklidagi kompensator bilan DN 800 quvur liniyasi uchastkasida kompensatsiya kuchlanishlarini hisoblash natijalari.

(20) dagi birinchi tenglamaning kelib chiqishi to'liq aniq emas. Bundan tashqari, u o'lchov jihatidan to'g'ri emas. Axir, modul belgisi ostidagi qavslarda miqdorlar qo'shiladi R X Va P y(l 4 +…) .

(20) dagi ikkinchi tenglamaning to'g'riligini quyidagicha isbotlash mumkin:

uchun quyidagilar zarur:

Agar qo'ysangiz, bu haqiqatan ham to'g'ri

Maxsus holat uchun L 1 =L 2 , R y=0 , (3), (4), (15), (19) dan foydalanib, (36) ga kelishi mumkin. Belgilash tizimida buni hisobga olish muhimdir y = y s.

Amaliy hisob-kitoblar uchun men (20) ikkinchi tenglamadan tanishroq va qulayroq shaklda foydalanardim:

Bu erda A 1 = A [y sk ].

Maxsus holatda qachon L 1 =L 2 , R y=0 (simmetrik kompensator):

Texnikaning aniq afzalliklari bilan solishtirganda uning ko'p qirraliligi. Kompensator 2-rasm assimetrik bo'lishi mumkin; me'yoriylik nafaqat issiqlik tarmoqlari uchun, balki RosTechNadzor reestrida joylashgan muhim yuqori bosimli quvurlar uchun kompensatorlarni hisoblashni amalga oshirishga imkon beradi.

U-shaklidagi kompensatorlarni usullar yordamida hisoblash natijalarining qiyosiy tahlilini o'tkazamiz. Keling, quyidagi dastlabki ma'lumotlarni o'rnatamiz:

a) barcha kengaytiruvchi bo'g'inlar uchun: material - Chelik 20; P=2,0 MPa; E t=2x 10 5 MPa; t?200°; yuklash - oldindan cho'zish; OST 34-42-699-85 bo'yicha egilgan burmalar; kompensatorlar gorizontal holatda joylashgan bo'lib, mo'ynali quvurlardan yasalgan. qayta ishlash;

b) 4-rasmga muvofiq geometrik belgilar bilan loyihalash sxemasi;

4-rasm. Qiyosiy tahlil uchun hisoblash sxemasi.

c) hisoblash natijalari bilan birga 2-jadvaldagi kompensatorlarning standart o'lchamlarini umumlashtiramiz.

Kompensatorning burmalari va quvurlari, D n H s, mm	Standart o'lcham, 4-rasmga qarang	Oldindan cho'zish, m	Maksimal stress, MPa	Ruxsat etilgan stress, MPa
					ga binoan	ga binoan	ga binoan	ga binoan

Xulosa

kompensator termal quvur liniyasi kuchlanishi

Hisob-kitoblar natijalarini ikki xil: ma'lumotnoma va me'yoriy usuldan foydalangan holda tahlil qilib, biz shunday xulosaga kelishimiz mumkinki, ikkala usul ham bir xil nazariyaga asoslangan bo'lishiga qaramay, natijalardagi farq juda katta. Kompensatorlarning tanlangan standart o'lchamlari, agar ular bo'yicha hisoblangan bo'lsa, "chegara bilan o'tadi" va agar ular bo'yicha hisoblangan bo'lsa, ruxsat etilgan kuchlanishlarga ko'ra o'tmaydi. Natijaga eng muhim ta'sir tuzatish omili tomonidan amalga oshiriladi m 1 , bu formula bo'yicha hisoblangan kuchlanishni 2 yoki undan ortiq marta oshiradi. Masalan, 2-jadvalning oxirgi qatoridagi kompensator uchun (530Ch12 quvuridan) koeffitsient m 1 ? 4,2.

Natijaga ruxsat etilgan kuchlanish qiymati ham ta'sir qiladi, bu po'lat 20 uchun sezilarli darajada past bo'ladi.

Umuman olganda, ko'proq soddaligiga qaramay, bu koeffitsientlar va formulalarning kamroq mavjudligi bilan bog'liq bo'lsa-da, texnika, ayniqsa, katta diametrli quvurlarga nisbatan ancha qat'iyroq bo'lib chiqadi.

IN amaliy maqsadlar isitish tarmoqlari uchun U shaklidagi kompensatorlarni hisoblashda men "aralash" taktikani tavsiya qilaman. Moslashuvchanlik koeffitsienti (Karman) va ruxsat etilgan kuchlanish standartga muvofiq aniqlanishi kerak, ya'ni: k=1/TO r* va bundan keyin (9)h(11) formulalarga muvofiq; [u sk] - RD 10-249-88 ni hisobga olgan holda (34), (35) formulalar bo'yicha. Usulning "tanasi" ga muvofiq ishlatilishi kerak, ammo tuzatish omilini hisobga olmagan holda m 1 , ya'ni:

Qayerda M Maks(15) h (12) orqali aniqlang.

Hisobga olinadigan kompensatorning mumkin bo'lgan assimetriyasini e'tiborsiz qoldirish mumkin, chunki amalda isitish tarmoqlarini yotqizishda harakatlanuvchi tayanchlar juda tez-tez o'rnatiladi, assimetriya tasodifiydir va natijaga sezilarli ta'sir ko'rsatmaydi.

Masofa b siz eng yaqin qo'shni toymasin tayanchlardan hisoblashingiz mumkin emas, lekin agar kompensator o'qidan hisoblangan bo'lsa, ikkinchi yoki uchinchi toymasin tayanchda lateral harakatlarni cheklash to'g'risida qaror qabul qiling.

Ushbu "taktika" dan foydalangan holda kalkulyator "bir tosh bilan ikkita qushni o'ldiradi": a) me'yoriy hujjatlarga qat'iy rioya qiladi, chunki texnikaning "tanasi" maxsus holat. Dalil yuqorida keltirilgan; b) hisoblashni soddalashtiradi.

Bunga biz muhim tejamkor omilni qo'shishimiz mumkin: 530Ch12 trubkasidan kompensatorni tanlash uchun jadvalga qarang. 2-son, ma'lumotnomaga ko'ra, kalkulyator o'z o'lchamlarini kamida 2 barobar oshirishi kerak bo'ladi, ammo amaldagi standartga ko'ra, bu kompensator ham bir yarim baravar kamayishi mumkin.

Adabiyot

1. Elizarov D.P. Elektr stansiyalarining issiqlik elektr stansiyalari. - M.: Energoizdat, 1982 yil.

2. Suv issiqlik tarmoqlari: Dizayn uchun qo'llanma / I.V. Belyaykina, V.P. Vitaliyev, N.K. Gromov va boshqalar, tahrir. N.K. Gromova, E.P. Shubina. - M.: Energoatomizdat, 1988 yil.

3. Sokolov E.Ya. Markaziy issiqlik va issiqlik tarmoqlari. - M.: Energoizdat, 1982 yil.

4. Issiqlik tarmoqlari quvurlarining mustahkamligini hisoblash standartlari (RD 10-400-01).

5. Statsionar qozon va bug 'va quvur liniyalarining mustahkamligini hisoblash standartlari issiq suv(RD 10-249-98).

Allbest.ru saytida e'lon qilingan

...

Shunga o'xshash hujjatlar

Isitish, shamollatish va issiq suv ta'minoti uchun issiqlik xarajatlarini hisoblash. Quvurning diametrini, kompensatorlar sonini, bosimning yo'qolishini aniqlash mahalliy qarshilik, quvur liniyasi uzunligi bo'ylab bosim yo'qotishlari. Issiqlik quvurlari izolyatsiyasining qalinligini tanlash.

test, 2013-01-25 qo'shilgan

Hududning issiqlik yuklari va yillik issiqlik iste'moli qiymatlarini aniqlash. Manbaning issiqlik quvvatini tanlash. Issiqlik tarmog'ining gidravlik hisobi, tarmoq va pardozlash nasoslarini tanlash. Issiqlik yo'qotishlarini hisoblash, bug 'tarmog'i, kengaytirish bo'g'inlari va qo'llab-quvvatlash kuchlari.

kurs ishi, 2012-yil 07-11-da qo'shilgan

Reaktiv quvvat kompensatsiyasi usullari elektr tarmoqlari. Statik kondansatör banklarini qo'llash. Transvers rotorli o'rash bilan sinxron kompensatorlarning o'zgaruvchan qo'zg'alishining avtomatik regulyatorlari. SC interfeysi dasturlash.

dissertatsiya, 03/09/2012 qo'shilgan

Reaktiv quvvat kompensatsiyasining asosiy tamoyillari. Konverter qurilmalarining sanoat elektr ta'minoti tarmoqlariga ta'sirini baholash. Faoliyatli algoritmni ishlab chiqish, strukturaviy va elektron sxemalar tiristor reaktiv quvvat kompensatorlari.

dissertatsiya, 24.11.2010 qo'shilgan

Isitish, shamollatish va issiq suv ta'minoti uchun issiqlik oqimlarini aniqlash. Qurilish harorat jadvali isitish yukini tartibga solish. Ikki quvurli suv tarmog'ining kompensatorlari va issiqlik izolatsiyasini, magistral issiqlik quvurlarini hisoblash.

kurs ishi, 22.10.2013 qo'shilgan

Hisoblash oddiy quvur liniyasi, Bernulli tenglamasini qo'llash texnikasi. Quvurning diametrini aniqlash. So'rish liniyasining kavitatsiyasini hisoblash. Maksimal ko'tarish balandligi va maksimal suyuqlik oqimini aniqlash. Santrifüj nasos diagrammasi.

taqdimot, 29/01/2014 qo'shilgan

Vertikal isitgichning dizayn hisobi past bosim d=160,75 mm diametrli U shaklidagi guruch quvurlari dastasi bilan. Nurning issiqlik uzatish yuzasi va geometrik parametrlarini aniqlash. Quvur ichidagi traktning gidravlik qarshiligi.

test, 2013-08-18 qo'shilgan

Shlangi chiziq orqali maksimal oqim. Quvurlarning pürüzlülüğü va tasavvurlar maydoniga teng keladigan kinematik yopishqoqlik qiymatlari. Quvurning kirish qismida suyuqlik harakati rejimini dastlabki baholash. Ishqalanish koeffitsientlarini hisoblash.

kurs ishi, 2012-08-26 qo'shilgan

Energiya tizimlarini avtomatlashtirish qurilmalarining elektr ta'minoti tizimlarida qo'llanilishi: sinxron kompensatorlar va elektr motorlar, tezlikni regulyatorlari. Qisqa tutashuv oqimlarini hisoblash; elektr uzatish liniyalari, transformatorlar va motorlarni himoya qilish.

kurs ishi, 23.11.2012 qo'shilgan

Tashqi yuzaning o'rnatilgan harorati, suvdan havoga chiziqli issiqlik uzatish koeffitsienti harorati bilan po'lat quvur liniyasining izolyatsiyasining tashqi diametrini aniqlash; 1 m quvur liniyasidan issiqlik yo'qotilishi. Izolyatsiyaning yaroqliligini tahlil qilish.

U shaklidagi kompensatorni hisoblash aniqlashdan iborat minimal o'lchamlar quvur liniyasining harorat deformatsiyasini qoplash uchun etarli kompensator. Yuqoridagi shaklni to'ldirib, siz berilgan o'lchamdagi U shaklidagi kompensatorning kompensatsiya quvvatini hisoblashingiz mumkin.

Ushbu onlayn dasturning algoritmi A. A. Nikolaev tomonidan tahrirlangan "Issiqlik tarmoqlarini loyihalash" Dizaynerning qo'llanmasida keltirilgan U shaklidagi kompensatorni hisoblash usuliga asoslangan.

Kompensatorning orqa qismidagi maksimal kuchlanish 80 dan 110 MPa oralig'ida bo'lishi tavsiya etiladi.

Kengaytirish bo'g'inining quvurning tashqi diametriga optimal nisbati H/Dn = (10 - 40) oralig'ida qabul qilinishi tavsiya etiladi, 10DN kengayish bo'g'ini esa DN350 quvur liniyasiga to'g'ri keladi. 40DN DN15 quvur liniyasiga mos keladi.

Kompensator kengligining uning erishish darajasiga optimal nisbati L / H = (1 - 1,5) oralig'ida qabul qilinishi tavsiya etiladi, ammo boshqa qiymatlar qabul qilinishi mumkin.

Hisoblangan termal kengayishlarni qoplash uchun kompensator kerak bo'lsa, u ham katta o'lchamlar, uni ikkita kichikroq kompensator bilan almashtirish mumkin.

Quvurning issiqlik cho'zilishini hisoblashda sovutish suvi harorati maksimal, quvurni o'rab turgan muhit harorati esa minimal bo'lishi kerak.

Hisoblashda quyidagi cheklovlar qabul qilindi:

Quvur liniyasi suv yoki bug 'bilan to'ldiriladi
Quvur liniyasi po'lat quvurdan yasalgan
Maksimal harorat ish muhiti 200 ° C dan oshmaydi
Quvurdagi maksimal bosim 1,6 MPa (16 bar) dan oshmaydi.
Kompensator gorizontal quvur liniyasiga o'rnatiladi
Kompensator simmetrik bo'lib, uning qo'llari bir xil uzunlikda
Ruxsat etilgan tayanchlar mutlaqo qattiq deb hisoblanadi
Quvur liniyasi shamol bosimi yoki boshqa yuklarni boshdan kechirmaydi
Issiqlik cho'zilishi paytida harakatlanuvchi tayanchlarning ishqalanish kuchlarining qarshiligi hisobga olinmaydi.
Silliq egilishlar

Ruxsat etilgan tayanchlarni U shaklidagi kompensatordan 10DN dan kam masofada joylashtirish tavsiya etilmaydi, chunki tayanchning chimchilash momentini unga o'tkazish moslashuvchanlikni pasaytiradi.

Ruxsat etilgan tayanchlardan U shaklidagi kompensatorgacha bo'lgan quvur liniyasi qismlari bir xil uzunlikda bo'lishi tavsiya etiladi. Agar kompensator saytning o'rtasida joylashgan bo'lmasa, lekin sobit tayanchlardan biriga siljigan bo'lsa, elastik deformatsiya va kuchlanish kuchlari olingan qiymatlarga nisbatan taxminan 20-40% ga oshadi. o'rtada joylashgan kompensator.

Kompensatsiya qobiliyatini oshirish uchun kompensatorni oldindan cho'zish qo'llaniladi. O'rnatish vaqtida kompensator egilish yukini boshdan kechiradi, qizdirilganda u kuchlanishsiz holatni oladi va maksimal haroratda u kuchlanish holatiga keladi. Kompensatorni quvur liniyasining termal cho'zilishining yarmiga teng miqdorda oldindan cho'zilishi uning kompensatsiya qobiliyatini ikki baravar oshirish imkonini beradi.

Qo'llash doirasi

U shaklidagi kompensatorlar, agar issiqlik tarmog'ining burilishlari tufayli quvur liniyasini o'z-o'zidan qoplash imkoniyati bo'lmasa, uzun tekis uchastkalarda quvurlarning issiqlik kengayishini qoplash uchun ishlatiladi. Ish muhitining o'zgaruvchan haroratiga ega qattiq mahkamlangan quvur liniyalarida kompensatorlarning yo'qligi quvur liniyasini deformatsiyalashi va yo'q qilishi mumkin bo'lgan kuchlanishlarning oshishiga olib keladi.

Moslashuvchan kengaytiruvchi birikmalar qo'llaniladi

Sovutish suvi parametrlaridan qat'i nazar, barcha quvur diametrlari uchun er usti o'rnatish uchun.
DN25 dan DN200 gacha bo'lgan quvurlardagi tunnellar va umumiy kollektorlarda 16 bargacha sovutish suvi bosimida yotqizilganda.
DN25 dan DN100 gacha bo'lgan diametrli quvurlar uchun kanalsiz o'rnatish uchun.
Agar maksimal ish harorati 50 ° C dan oshsa

Afzalliklar

Yuqori kompensatsiya qobiliyati
Xizmat bepul
Tayyorlanishi oson
Ruxsat etilgan tayanchlarga uzatiladigan past kuchlar

Kamchiliklar

Yuqori iste'mol quvurlar
Katta iz
Yuqori gidravlik qarshilik

Kompensatorlarni hisoblash

Quvurlarni mahkamlash kengaytmalar paytida o'z-o'zidan siljishni oldini olish uchun amalga oshiriladi. Ruxsat etilgan mahkamlagichlar orasidagi quvur liniyasining kengayishini sezadigan qurilmalar bo'lmasa, quvurlarni deformatsiyalashi va yo'q qilishi mumkin bo'lgan katta kuchlanishlar paydo bo'ladi. Quvur kengaytmalari kompensatsiya qilinadi turli qurilmalar, ularning ishlash printsipi ikki guruhga bo'linishi mumkin: 1) issiqlik quvurlarining kengayishlarini quvurlarning egri (tekis) yoki burilish (fazoviy) qismlarini yoki turli shakldagi maxsus elastik qo'shimchalarni egish orqali qabul qiladigan radial yoki moslashuvchan qurilmalar. ; 2) cho'zilishlar quvurlarning teleskopik harakati yoki prujina qo'shimchalarini siqish orqali seziladigan toymasin va elastik turdagi eksenel qurilmalar.

Moslashuvchan kompensatsiya qurilmalari eng keng tarqalgan. Eng oddiy kompensatsiya quvur liniyasining o'zi, 150 ° dan ortiq bo'lmagan burchak ostida egilgan tabiiy moslashuvchanligi bilan erishiladi.

Quvurlarning ko'tarilishi va tushishi tabiiy kompensatsiya uchun ishlatilishi mumkin, ammo tabiiy kompensatsiya har doim ham ta'minlanmasligi mumkin. Sun'iy kompensatorlarni qurish faqat tabiiy kompensatsiyaning barcha imkoniyatlaridan foydalangandan keyin ko'rib chiqilishi kerak.

To'g'ri uchastkalarda quvurlarning cho'zilishi uchun kompensatsiya turli xil konfiguratsiyalarning maxsus moslashuvchan kompensatorlari bilan hal qilinadi. Lira shaklidagi kengaytiruvchi bo'g'inlar, ayniqsa, burmali bo'g'inlar, barcha egiluvchan kengaytiruvchi bo'g'inlar orasida eng katta egiluvchanlikka ega, ammo burmalardagi metallning korroziyasining kuchayishi va gidravlik qarshilikning kuchayishi tufayli ular kamdan-kam qo'llaniladi. Payvandlangan va silliq tirsakli U shaklidagi kengaytiruvchi birikmalar ko'proq uchraydi; Lira shaklidagi kabi burmali U shaklidagi kengaytiruvchi birikmalar yuqorida aytib o'tilgan sabablarga ko'ra kamroq qo'llaniladi.

Moslashuvchan kengaytiruvchi bo'g'inlarning afzalligi shundaki, ular parvarish qilishni talab qilmaydi va ularni nişlarga o'rnatish uchun kameralar qurilishi talab qilinmaydi. Bundan tashqari, moslashuvchan kengaytirish bo'g'inlari faqat qo'zg'almas tayanchlarga surish reaktsiyalarini uzatadi. Moslashuvchan kengaytiruvchi bo'g'inlarning kamchiliklari quyidagilardan iborat: ortib borayotgan gidravlik qarshilik, ko'tarilgan quvurlar iste'moli, katta o'lchamlar, bu marshrut shahar er osti kommunikatsiyalari bilan to'yingan bo'lsa, ularni shahar inshootlarida ishlatishni qiyinlashtiradi.

Ob'ektiv kompensatorlari eksenel elastik kompensatorlardir. Kompensator yupqa qatlamli yuqori quvvatli po'latdan shtamplash yo'li bilan tayyorlangan yarim linzalardan payvandlash yo'li bilan yig'iladi. Bir yarim linzaning kompensatsiya qobiliyati 5-6 mm. Kompensatorni loyihalashda 3-4 ta linzalarni birlashtirishga ruxsat beriladi, kattaroq raqam linzalarning elastikligini yo'qotishi va shishishi tufayli istalmagan. Har bir linza quvurlarning 2--3 ° gacha burchakli harakatlanishiga imkon beradi, shuning uchun quvurlarning katta buzilishlarini yaratadigan to'xtatilgan tayanchlarga tarmoqlarni yotqizishda ob'ektiv kompensatorlaridan foydalanish mumkin.

Sürgülü tipdagi eksenel kompensatsiya to'lg'azish qutisini kengaytirish bo'g'inlari bilan yaratiladi. Bugungi kunga kelib, 5.2-rasmda ko'rsatilgan, gardishli birikmalarga ega eskirgan quyma temir konstruktsiyalar keng tarqalgan bo'lib engil, bardoshli va ishlab chiqarish oson po'latdan payvandlangan konstruktsiyalar bilan almashtirildi.

5.2-rasm. Gofretli bir tomonlama payvandlangan plomba qutisi kompensatori: 1-bosimli gardish; 2 - asosiy kitob; 3 - to'ldirish qutisi; 4 - qarshi o'q; 5 - stakan; 6 - tana; 7 - diametrlarning o'tishi

Quvurni kengaytirish uchun harorat kompensatsiyasi qachon tayinlanadi o'rtacha harorat sovutish suvi +50 ° C dan yuqori. Issiqlik quvurlarining termal harakatlari qizdirilganda quvurlarning chiziqli cho'zilishidan kelib chiqadi.

Issiqlik tarmoqlarining muammosiz ishlashi uchun kompensatsiya qurilmalari quvurlarni maksimal kengaytirish uchun mo'ljallangan bo'lishi kerak. Shunga asoslanib, cho'zilishlarni hisoblashda sovutish suvi harorati maksimal deb hisoblanadi va harorat muhit-- minimal va teng: 1) dizayn harorati isitishni loyihalashda tashqi havo - tarmoqlarni yuqoridan o'rnatish uchun ochiq havoda; 2) kanaldagi taxminiy havo harorati - tarmoqlarni kanal yotqizish uchun; 3) isitish dizayni uchun tashqi havoning dizayn haroratida kanalsiz issiqlik quvurlarini o'rnatish chuqurligidagi tuproq harorati.

Keling, uzunligi 62,5 m bo'lgan va quvurlar diametri: 194x5 mm bo'lgan issiqlik tarmog'ining 2-qismida ikkita sobit tayanch o'rtasida joylashgan U shaklidagi kompensatorni hisoblaylik.

U shaklidagi kompensatorning 5.3-rasm diagrammasi

Quvurning issiqlik uzayishini formuladan foydalanib aniqlaymiz:

bu erda b - chiziqli cho'zilish koeffitsienti po'lat quvurlar haroratga qarab olinadi, o'rtacha b = 1,2?10 -5 m/? t - sovutish suvi harorati, ? t0 = -28?C - atrof-muhit harorati.

50% to'liq cho'zilishda oldindan cho'zishni hisobga olgan holda:

Grafik usuldan foydalanib, issiqlik cho'zilishini bilib, trubaning diametri nomogrammadan U shaklidagi kompensatorning qo'li uzunligi 2,4 m ga teng bo'lgan holda aniqlanadi.

Ushbu Yo'riqnoma (RD) ish bosimi 2,5 MPa gacha bo'lgan suv isitish tarmoqlarining po'lat quvurlariga va ish harorati 200 ° S gacha va ish bosimi 6,3 MPa gacha va ish harorati 350 ° S gacha bo'lgan bug 'quvurlari, tayanchlarga yotqizilgan (er ustida va yopiq kanallarda), shuningdek, erdagi kanalsiz. RD burmalar, tirgaklar va bog'ichlarning devor qalinligini ularni ta'minlash sharti bilan aniqlashni nazarda tutadi. yuk ko'tarish qobiliyati ichki bosim ta'siridan, shuningdek, quvur liniyasining statik va tsiklik kuchini baholash.

Snip -85

Tayanchlarni hisoblashda tuproqning muzlashi yoki erishi chuqurligini, tuproq deformatsiyasini (ko'tarilishi va cho'kishi), shuningdek, yil vaqtiga qarab tuproq xususiyatlarining mumkin bo'lgan o'zgarishini (yukni yutish chegaralarida) hisobga olish kerak; harorat rejimi, marshrutga ulashgan maydonlarni drenajlash yoki sug'orish va boshqa shartlar. 8.43. Shamol ta'siridan va ichki bosim ta'sirida quvurlar uzunligining o'zgarishi va quvur devorlarining haroratining o'zgarishi natijasida yuzaga keladigan tayanchlarga yuklarni yotqizish va quvurlarning uzunlamasına deformatsiyalarini qoplash uchun qabul qilingan tizimga qarab aniqlanishi kerak; tayanchlarda quvur liniyasi harakatlariga qarshilikni hisobga olgan holda.

U shaklidagi kompensatorlarni hisoblash

Issiqlik kengayishini qoplash uchun U shaklidagi kompensatorlar issiqlik tarmoqlari va elektr stantsiyalarida eng ko'p qo'llaniladi.

Uning ko'plab kamchiliklariga qaramay, ular orasida: nisbatan katta o'lchamlar (kanal yotqizish bilan isitish tarmoqlarida kompensatsion nişlarni o'rnatish zarurati), sezilarli gidravlik yo'qotishlar (plomba qutisi va ko'rfaz bilan solishtirganda); U shaklidagi kompensatorlar bir qator afzalliklarga ega.

Afzalliklar, birinchi navbatda, soddaligi va ishonchliligini o'z ichiga oladi.

U shaklidagi kompensatorni hisoblash

radiusi R = 1 m egilgan burmalar bilan quvur diametri.

l = 5 m ga erishish; sovutish suvi harorati t = 150 ° C va kamera ichidagi harorat t inc. = 19,6 ° S; quvur liniyasidagi ruxsat etilgan kompensatsiya kuchlanishi s qo'shilishi = 110 MPa. Isitish tizimlari va tuman isitish shaharlar va sanoat rayonlarining energetika tarmog'i va muhandislik jihozlarining muhim bo'g'ini hisoblanadi.

Quvurlar eng yaxshi tanlovdir

Quvur liniyasi dizayni sovuq va issiq suv ta'minoti tizimlari uchun polipropilendan tayyorlangan qurilish qoidalari va qoidalari (SNiP) 2.04.01 85 "Ichki suv ta'minoti va binolarni kanalizatsiya qilish" qoidalariga muvofiq, o'ziga xosliklarni hisobga olgan holda amalga oshiriladi. polipropilen quvurlar.

Quvur turini tanlash quvur liniyasining ish sharoitlarini hisobga olgan holda amalga oshiriladi: bosim, harorat, talab qilinadigan davr tashilgan suyuqlikning xizmati va agressivligi. Agressiv suyuqliklarni tashishda quvur liniyasining ish holati koeffitsientlari jadvalga muvofiq qo'llanilishi kerak.

CH 550 82 dan 2.

PP R 80 dan tayyorlangan quvurlarni gidravlik hisoblash aniqlashdan iborat bosimning yo'qolishi(yoki bosim) quvurda, ulash qismlarida, o'tkir burilish joylarida va quvur liniyasi diametrining o'zgarishida yuzaga keladigan gidravlik qarshilikni engish uchun.

Quvurdagi gidravlik bosimning yo'qolishi nomogrammalar bilan aniqlanadi.

7-sahifa); Isitish tizimining termal va gidravlik sharoitlarini yaxshilash

Kichikroq qo'lning qattiq biriktiruvchi nuqtasida egilish bo'ylama kompensatsiya kuchlanishi b(a) = 45,53 MPa Kattaroq qo'lning qattiq biriktirish nuqtasida egilish bo'ylama kompensatsiya kuchlanishi b (b) = 11,77 MPa Bükme nuqtasida bo'ylama kompensatsiya kuchlanishi b( c) = 20,53 MPa.

Px = 1287.88 H dasturining natijalari sobit tayanchdagi standart gorizontal yukni aniqlashda hisoblangan deb qabul qilindi, quyidagilarni e'tiborga olish kerak: o'chirish vanalari bo'lgan joylarda plomba qutisini kengaytirish bo'g'inlaridan foydalanganda muvozanatsiz ichki bosim kuchlari, o'tish joylari, burilish burchaklari, vilkalar; harakatlanuvchi tayanchlardagi ishqalanish kuchlarini va zaminni ham hisobga olishingiz kerak kanalsiz qistirmalari, shuningdek, kompensatorlarning reaktsiyalari va o'z-o'zini qoplash.

L shaklidagi kompensatorni onlayn hisoblash

START dasturlari yordamida hisob-kitoblarni amalga oshirish ish paytida ishonchlilik va xavfsizlikni ta'minlaydi quvur liniyasi tizimlari turli maqsadlar uchun, loyihani nazorat qiluvchi organlar (Rostekhnadzor, Glavsgosexpertiza) bilan muvofiqlashtirishni osonlashtiradi, ishga tushirish uchun xarajatlar va vaqtni kamaytiradi.

START Rostexnadzorning ekspert tashkiloti NTP Truboprovod MChJ tomonidan ishlab chiqilgan. Federal agentlikdan muvofiqlik sertifikati mavjud texnik reglament va metrologiya.